1樓:
1,砌體石塊應互相咬接,砌縫砂漿飽滿,砌縫寬度一般不大於3cm,上下層錯縫距離不小於8cm,並應儘量使每層石料頂面自身形成一個較平整的水平層,或通過適當的調整,每隔70cm-120cm找平一次,作為一個較平整的水平層。
2,砌石時,一般應按平面上先砌角石,最後砌填腹石英鐘的順序進行.其空隙必須用砂漿擠填密實;嚴禁通縫,疊砌,貼砌和浮塞。
3,砌體勾縫應牢固美觀,色縫時,其寬度,厚度要求基本相稱。
2樓:匿名使用者
【結構設計師】
一般有3種形式。
1.臨空面俯斜,靠土面層俯斜(就是趴在土上,能想象出來嗎)。
2.臨空面基本豎直,靠土面仰斜(就是土趴在擋土牆上)3.臨空面俯斜,靠土面層基本豎直
經常情況下,混凝土和鋼筋用量1>3>2
具體情況你可以檢視04j008擋土牆施工圖集,比對混凝土和鋼筋用量。
擋土牆基礎做法是水平的還是斜的
3樓:匿名使用者
重力式擋土牆抄基底可做成
襲水平或設定逆bai
坡(斜的)。
1.重力式du擋土zhi
牆基底做成逆坡對dao增加擋土牆穩定性是有利的。但基底逆坡坡度過大,有可能導致牆踵陷入地基中,也會影響擋土牆牆身的的整體性。為此,《建築地基基礎設計規範》gb50007-2011及《建築邊坡工程技術規範》gb50333--2013均明確:
對土質地基,基底逆坡坡度不宜大於1:10;對巖質地基,基底逆坡坡度不宜大於1:5。
2.重力式擋牆的基礎埋置深度,應根據地基承載力、水流沖刷、岩石裂隙發育及風化程度等因素進行確定。在特強凍漲、強凍漲地區應考慮凍漲的影響。
在土質地基中,基礎埋置深度不宜小於0.5m;在軟質巖地基中,基礎埋置深度不宜小於0.3m。
請問圖中擋土牆的迎土面是哪邊?
4樓:匿名使用者
這個擋土牆設計得明顯比較外行,但可以估計右邊是臨土側。
漿砌石擋土牆的圖集是哪本?
5樓:777簡簡單單
可看04j008圖集。
擋土牆是指支承路基填土或山坡土體、防止填土或土體變形失穩的構造物。
在擋土牆橫斷面中,與被支承土體直接接觸的部位稱為牆背;與牆背相對的、臨空的部位稱為牆面;與地基直接接觸的部位稱為基底;與基底相對的、牆的頂面稱為牆頂;基底的前端稱為牆趾;基底的後端稱為牆踵。
6樓:日月星陳
你看一下04j008公路用擋土牆,95sj008等圖集,希望對你有幫助。
現在有一個邊坡高度為8米,長度為25米,斜坡為1:0.3,怎麼砌擋土牆才穩當。
7樓:
如果是岩石邊坡就不要用擋土牆,用錨杆加固吧。如果是土質邊坡,估計要塌等不及了,如果還沒塌,雨季前趕緊支擋加固。
估計是路基挖方或建築場地挖方邊坡,用仰斜式砌石擋土牆,擋牆高取3~4m,面坡和背坡的坡比均為1:0.25,牆頂寬、底寬均為2.
3m,基礎埋深不小於1.2m,全牆高5m,每延米砌石約11方。頂上的坡度儘量回填或放緩至1:
0.75。 如果牆頂上邊坡不能放緩,牆高最好增加到6m靠譜,那麼牆頂底寬為4.
2m,全牆高為7.5m,每延米砌石約30方。
擋土牆的坡度或垂直度怎麼計算
8樓:芊雲說電影
原始條件:
牆身尺寸:
牆身總高: 5.600(m)
上牆高: 2.240(m)
牆頂寬: 0.600(m)
臺寬: 0.450(m)
面坡傾斜坡度: 1:0.050
上牆背坡傾斜坡度: 1:0.400
下牆背坡傾斜坡度: 1:-0.250
採用1個擴充套件牆址臺階:
牆趾臺階b1: 0.200(m)
牆趾臺階h1: 0.400(m)
牆趾臺階面坡坡度為: 1:0.000
牆底傾斜坡率: 0.100:1
下牆土壓力計算方法: 力多邊形法
物理引數:
圬工砌體容重: 23.000(kn/m3)
圬工之間摩擦係數: 0.400
地基土摩擦係數: 0.500
砌體種類: 片石砌體
砂漿標號: 10
石料強度(mpa): 30
擋土牆型別: 一般擋土牆
牆後填土內摩擦角: 35.000(度)
牆後填土粘聚力: 0.000(kpa)
牆後填土容重: 19.000(kn/m3)
牆背與牆後填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kn/m3)
修正後地基土容許承載力: 450.000(kpa)
地基土容許承載力提高係數:
牆趾值提高係數: 1.200
牆踵值提高係數: 1.300
平均值提高係數: 1.000
牆底摩擦係數: 0.300
地基土型別: 土質地基
地基土內摩擦角: 30.000(度)
坡線土柱:
坡面線段數: 1
折線序號 水平投影長(m) 豎向投影長(m) 換算土柱數
1 13.000 0.000 1
第1個: 定位距離0.000(m) 公路-i級
地面橫坡角度: 0.000(度)
牆頂標高: 0.000(m)
擋牆分段長度: 10.000(m)
第 1 種情況: 組合1
*********************************************
組合係數: 1.000
1. 擋土牆結構重力 分項係數 = 1.000 √
2. 填土重力 分項係數 = 1.000 √
3. 填土側壓力 分項係數 = 1.000 √
4. 車輛荷載引起的土側壓力 分項係數 = 1.000 √
*********************************************
[土壓力計算] 計算高度為 5.753(m)處的庫侖主動土壓力
計算上牆土壓力
無荷載時的破裂角 = 27.500(度)
公路-i級
路基面總寬= 13.000(m), 路肩寬=0.000(m) 安全距離=0.500(m)
單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離= 0.350(m), 車與車之間距離=0.600(m) 經計算得,路面上橫向可排列此種車輛 5列
佈置寬度= 2.512(m)
佈置寬度範圍內車輪及輪重列表:
第1列車:
中點距 全部 破裂體
輪號 路邊距離(m) 輪寬(m) 輪壓(kn) 上輪壓(kn)
01 0.500 0.300 15.000 15.000
02 2.300 0.300 15.000 15.000
03 0.500 0.600 60.000 60.000
04 2.300 0.600 60.000 51.207
05 0.500 0.600 60.000 60.000
06 2.300 0.600 60.000 51.207
07 0.500 0.600 70.000 70.000
08 2.300 0.600 70.000 59.742
09 0.500 0.600 70.000 70.000
10 2.300 0.600 70.000 59.742
佈置寬度b0=2.512(m) 分佈長度l0=14.293(m) 荷載值sg=511.897(kn) 換算土柱高度 h0 = 0.750(m)
按假想牆背計算得到:
第1破裂角: 27.630(度)
ea=52.672 ex=21.423 ey=48.119(kn) 作用點高度 zy=0.896(m)
因為俯斜牆背,需判斷第二破裂面是否存在,計算後發現第二破裂面存在: 第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)
ea=46.724 ex=21.571 ey=41.446(kn) 作用點高度 zy=0.896(m)
計算下牆土壓力
無荷載時的破裂角 = 33.349(度)
公路-i級
路基面總寬= 13.000(m), 路肩寬=0.000(m) 安全距離=0.500(m)
單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離= 0.350(m), 車與車之間距離=0.600(m) 經計算得,路面上橫向可排列此種車輛 5列
佈置寬度= 4.254(m)
佈置寬度範圍內車輪及輪重列表:
第1列車:
中點距 全部 破裂體
輪號 路邊距離(m) 輪寬(m) 輪壓(kn) 上輪壓(kn)
01 0.500 0.300 15.000 15.000
02 2.300 0.300 15.000 15.000
03 0.500 0.600 60.000 60.000
04 2.300 0.600 60.000 60.000
05 0.500 0.600 60.000 60.000
06 2.300 0.600 60.000 60.000
07 0.500 0.600 70.000 70.000
08 2.300 0.600 70.000 70.000
09 0.500 0.600 70.000 70.000
10 2.300 0.600 70.000 70.000
第2列車:
中點距 全部 破裂體
輪號 路邊距離(m) 輪寬(m) 輪壓(kn) 上輪壓(kn)
01 3.600 0.300 15.000 15.000
02 5.400 0.300 15.000 0.000
03 3.600 0.600 60.000 60.000
04 5.400 0.600 60.000 0.000
05 3.600 0.600 60.000 60.000
06 5.400 0.600 60.000 0.000
07 3.600 0.600 70.000 70.000
08 5.400 0.600 70.000 0.000
09 3.600 0.600 70.000 70.000
10 5.400 0.600 70.000 0.000
佈置寬度b0=4.254(m) 分佈長度l0=16.321(m) 荷載值sg=825.000(kn) 換算土柱高度 h0 = 0.625(m)
按力多邊形法計算得到:
破裂角: 34.421(度)
ea=47.990 ex=47.902 ey=2.899(kn) 作用點高度 zy=1.534(m)
牆身截面積 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kn
衡重臺上填料重 = 15.536(kn) 重心座標(1.198,-1.018)(相對於牆面坡上角點)
(一) 滑動穩定性驗算
基底摩擦係數 = 0.300
採用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:
基底傾斜角度 = 5.711 (度)
wn = 209.505(kn) en = 51.038(kn) wt = 20.950(kn) et = 64.716(kn)
滑移力= 43.766(kn) 抗滑力= 78.163(kn)
滑移驗算滿足: kc = 1.786 > 1.300
滑動穩定方程驗算:
滑動穩定方程滿足: 方程值 = 42.991(kn) > 0.0
地基土摩擦係數 = 0.500
地基土層水平向: 滑移力= 69.473(kn) 抗滑力= 128.498(kn)
地基土層水平向: 滑移驗算滿足: kc2 = 1.850 > 1.300
(二) 傾覆穩定性驗算
相對於牆趾,牆身重力的力臂 zw = 1.085 (m)
相對於牆趾,上牆ey的力臂 zx = 1.939 (m)
相對於牆趾,上牆ex的力臂 zy = 4.256 (m)
相對於牆趾,下牆ey的力臂 zx3 = 1.911 (m)
相對於牆趾,下牆ex的力臂 zy3 = 1.381 (m)
驗算擋土牆繞牆趾的傾覆穩定性
傾覆力矩= 157.976(kn-m) 抗傾覆力矩= 323.289(kn-m)
傾覆驗算滿足: k0 = 2.046 > 1.500
傾覆穩定方程驗算:
傾覆穩定方程滿足: 方程值 = 117.838(kn-m) > 0.0
(三) 地基應力及偏心距驗算
基礎為天然地基,驗算牆底偏心距及壓應力
取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距
作用於基礎底的總豎向力 = 260.543(kn) 作用於牆趾下點的總彎矩=165.313(kn-m) 基礎底面寬度 b = 1.
535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)
基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 zn = 0.634(m)
基底壓應力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kpa)
最大應力與最小應力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172
作用於基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)
牆趾處地基承載力驗算滿足: 壓應力=258.024 <= 540.000(kpa)
牆踵處地基承載力驗算滿足: 壓應力=81.352 <= 585.000(kpa)
地基平均承載力驗算滿足: 壓應力=169.688 <= 450.000(kpa)
(四) 基礎強度驗算
基礎為天然地基,不作強度驗算
(五) 上牆截面強度驗算
上牆重力 ws = 56.878 (kn)
上牆牆背處的 ex = 21.571 (kn)
上牆牆背處的 ey = 8.629 (kn)
相對於上牆牆趾,上牆重力的力臂 zw = 0.638 (m)
相對於上牆牆趾,上牆ex的力臂 zy = 0.896 (m)
相對於上牆牆趾,上牆ey的力臂 zx = 1.249 (m)
[容許應力法]:
法嚮應力檢算:
相對於上牆牆趾,合力作用力臂 zn = 0.423(m)
截面寬度 b = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)
截面上偏心距驗算滿足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m)
截面上壓應力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kpa)
壓應力驗算滿足: 計算值= 98.624 <= 1100.000(kpa)
拉應力驗算滿足: 計算值= 17.148 <= 110.000(kpa)
切向應力檢算:
剪應力驗算滿足: 計算值= -2.880 <= 110.000(kpa)
斜截面剪應力檢算
斜剪應力驗算滿足: 計算值= 19.892 <= 110.000(kpa)
[極限狀態法]:
重要性係數 0 = 1.000
驗算截面上的軸向力組合設計值nd = 65.507(kn)
軸心力偏心影響係數醟 = 0.596
擋牆構件的計算截面每沿米麵積a = 1.608(m2)
材料抗壓極限強度ra = 700.000(kpa)
圬工構件或材料的抗力分項係數鉬 = 2.310
偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲係數豶 = 1.000
計算強度時:
強度驗算滿足: 計算值= 65.507 <= 290.514(kn)
計算穩定時:
穩定驗算滿足: 計算值= 65.507 <= 290.514(kn)
(六) 牆底截面強度驗算
驗算截面以上,牆身截面積 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kn 相對於驗算截面外邊緣,牆身重力的力臂 zw = 1.086 (m)
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