1樓：匿名使用者
通過物料迴圈系copy
統效能試驗進行測定。
試驗目的：確定最小啟動風量、風量與返料量的關係。
試驗方法：
之一：在回料閥的立管上設一個供試驗用的加灰漏斗。試驗時，將0～lmm的細灰由此處加入，主床不執行，只開啟返料風，然後記錄風量與返料量，最後，通過實驗以確定最小返料流化風量
之二：通過冷態試驗以確定臨界流化風量的方法進行：即將床料填加至一個高度，增加一次風量，初始階段隨著一次風量增加，床壓逐漸增大，當風量超過某一數值時，繼續增大一次風量，床壓將不再增加，該風量值即為臨界流化風量。
另外，也可用逐漸降低一次風量方法，測出臨界流化風量。記錄風量和床壓值，繪製一次風量與床壓的關係曲線。此時做的流化風量一般都比較偏大，也可以根據經驗，逐漸增加風量到一定值，用工具來實驗流化的程度。
然後在用遞減或遞增的方法來實驗最小返料流化風量。
2樓：東哥
爐的最低返料風量的測定：
依次開啟引風機、返料風機、一次風機（鼓風機）、維持正常執行爐膛負壓。逐步加大流化風量，通過入孔門觀察流化狀態。當床料完全沸騰時，用長鉤子伸入爐膛內，當手感覺到鉤子能夠碰到風帽時，說明床料充分流化。
碰不到風帽說明沒充分流化，還要繼續加大風量。要注意多鉤些地方，整個床面不一定流化一致。臨界流化風量以床料充分流化的最低風量來確定（即鉤子在爐膛內能碰見風帽時的最低風量）。
並要做好記錄，為點火提供依據。同時還要做好布風均勻性試驗、返料試驗、鍋爐連鎖試驗等，方可進行點火。
流化床鍋爐：
流化床鍋爐脫硫是一種爐內燃燒脫硫工藝，以石灰石為脫硫吸收劑，燃煤和石灰石自鍋爐燃燒室下部送入，一次風從布風板下部送入，二次風從燃燒室中部送入。
迴圈流化床鍋爐脫硫是一種爐內燃燒脫硫工藝，以石灰石為脫硫吸收劑，燃煤和石灰石自鍋爐燃燒室下部送入，一次風從布風板下部送入，二次風從燃燒室中部送入。石灰石受熱分解為氧化鈣和二氧化碳。氣流使燃煤、石灰顆粒在燃燒室內強烈擾動形成流化床，燃煤煙氣中的so2與氧化鈣接觸發生化學反應被脫除。
為了提高吸收劑的利用率，將未反應的氧化鈣、脫硫產物及飛灰送回燃燒室參與迴圈利用。鈣硫比達到2～2．5左右時，脫硫率可達90%以上。流化床燃燒方式的特點是：
1、清潔燃燒，脫硫率可達80%～95%，nox排放可減少50%；
2、燃料適應性強，特別適合中、低硫煤；
3、燃燒效率高，可達95%～99%；
4、負荷適應性好。負荷調節範圍30%～100%。
流化床超微氣流粉碎技術 流化床超微氣流粉碎是將待粉碎物料放置在裝置容器中，從裝置容器下方通入空氣，進行粉碎。而迴圈流化床，則是將裝置容器下方送入空氣的速度提高，使容器裡的物料顆粒被吹起呈沸騰狀態懸浮粉碎。同時在容器的上部出口，通過高速分級裝置將超微粉收集。
迴圈超微氣流粉碎流化床技術是一項近幾年發展起來的環保粉碎技術。它具有粉碎適應性廣、粉碎效率高、粗顆粒夾帶少、低成本、負荷調節比大和負荷調節快等突出優點。迴圈流化床低成本實現了嚴格的超微粉碎指標，同時針對各種非金屬物料，在負荷適應性和超微粉綜合利用等方面具有綜合優勢，為超微氣流粉碎機的節能環保改造提供了一條有效的途徑。
3樓：匿名使用者
返料立管上有幾個觀察孔，你可以根據現場物料狀況調整風量。一般的，上一個觀察孔看到，物料向下落，下一個觀察孔看到物料輕微上浮。
迴圈流化床鍋爐返料風怎麼調
4樓：好名d讓狗取了
汽包水位的控制採用控制效果較好的三衝量基礎上的串級控制系
統，總體框圖如圖
1所示。圖1
：汽包水位控制框圖1．
2主蒸汽溫度的控制
主蒸汽溫度的控制包括前、
後減溫器減溫水的調節。
這兩個迴路的調節方式
基本相同，
都是採用主蒸汽溫度同減溫水流量的串級調節方式，
同時為了補償主
蒸汽溫度的大滯後，
又引入了爐膛出口溫度作為前饋。
其控制方案的總體框圖如圖2
所示。圖
2：主蒸汽溫度控制框圖
2、燃燒系統的控制
燃燒系統的控制目標是在安全燃燒
（控制床溫的穩定，
避免結焦與熄火事故
的發生）的前提下，基本維持主蒸汽壓力的穩定，同時保證最經濟的燃燒效率。
自動控制系統的任務是通過調節給煤量、
一次風量、
二次風量、
引風量和飛灰返
料量，達到穩定主蒸汽壓力、床溫、爐膛出口溫度、爐膛負壓、含氧量和料層差
壓的目的，以保證量佳的流化狀態。
由於燃燒控制是迴圈流化床鍋爐控制中最為複雜的部分，
引數之間的耦合也
集中在這一部分，為了描述的方便，在此將燃燒控制大致分為以下幾個部分：（1
）給煤調節（2
）一次風、二次風調節（3
）引風調節
下面就分別從這幾個方面加以描述。2．
1給煤調節系統調節
器 前饋 調
節器 給水
機構 汽包
給水流量
測量 主蒸
汽流量液
位 調節器
前饋 調節
器減溫水
汽溫系統
減溫水流
量 測量 t出口t主
蒸汽4 給煤調節系統的控制變數主要是負荷和床溫，最終控制輸出則通過對床溫及
其變化率判斷而定，當床溫快升，快降；高限，低限；慢升、慢降；高高限，低
低限時，主要調節床溫；當床溫比較穩定且在正常範圍內，此時主要調節負荷。
負荷調節主要以穩定汽包壓力為主，
同時以負荷訊號作為前饋，
以使負荷快速反
映其的變化。
負荷訊號可由主蒸汽流量同汽包壓力共同決定。
負荷調節框圖如圖
3所示。圖3
：負荷調節框圖
在調節床溫時，不僅要控制床溫的高低，還要分析床溫的變化率、爐膛出口
溫度的高低及變化率，
判斷床溫是否回到正常範圍或朝給定值方向靠近。
當控制方式由
負荷調節轉向
床溫調節 時，床溫的偏差已經較大，為了
避免煤量的大幅度變化，床溫的 給定
值通過一個函
數發生器給
出。為了使控制方案適應不同的
床溫及變化率，故針對不同的床
溫及變化率設定有不同的
pid參
數。床溫調節的大致框圖為4所
示。圖4：床溫調節框圖
給煤調節的最終結果以選擇器的輸出經上下限幅後去調節給煤機轉速，
以達到調節給煤量的目的。2．
2一次風、二次風的調節
總風量由給煤量同風煤比確定，而總風量又可通過含氧量及床溫來加以修
正。含氧量修正總風量是對含氧量進行調節運算，
然後輸出一個修正值；
當床溫處於高高限且上升或處於低低限且下降狀態，
而負荷又比較穩定，
我們認為此時
煤種發生了變化，
可對風煤比加以修正，
兩個修正值共同對總風量加以微調。
其框圖如圖
5所示。圖5
：總風量控制框圖調節
器去選擇
器p汽包變
化率前饋
補償f蒸汽
調節器去
選擇器 t床 函式
發生器變
化率 給定
值pid引數整
定 t床高高
限且上升
低低限且
下降 負荷
穩定 修正
條件風煤
比給煤機
轉速總風
量調節器
o25 總風量包括一次風、二次風、一次風從密相區的布風板進入，一次風量應滿
足密相區燃料燃燒的需要，
同時還要不低於熱態執行時的最小流化風量，
但又不能太高，
以防吹翻，
因此必須對一次風量進行限幅。
為了維護爐膛內的工況，
可通過料層差壓調節一次風量。
負荷發生變化時，
會要求不同的料層差壓的給定值，
此給定值可通過負荷經函式發生器給出。
然而在生產過程中，
料層厚度在不斷增
加，當增加到一定的厚度時必須
進行下灰操作，此時會引起料層
差壓的較大變化，為防止波動，
此時將一次風量在一定的時間內
維持不變，
稍後再進行自動調節，
其控制框圖如右圖所示。2．
3引風調節
引風調節通過控制爐膛負壓
恆定來實現，取爐膛兩側代表總
壓力訊號，可取平均值或兩點中
的任一點經濾波去除高頻波動成
分後調節器的測量值，同時取總
風量訊號作為前饋，以保證按負 荷調
節風煤量時同
步調節引風
量，減少調節過程中爐膛壓力的
波動。框圖為右圖所示。
3、鍋爐安全聯鎖保護
鍋爐安全聯鎖保護主要考慮兩個因素：
(1)汽包水位的安全保護
鍋爐汽包水位低於極限值時極易導致幹鍋，應停一次風機、二次風機、引風機、
給煤機。
(2)一次風機、二次風機、引風機、給煤機的聯鎖保護。
啟動順序為：引風機→一次風機→二次風機→給煤機。
停順序為：給煤機→二次風機→一次風機→引風機。
如果一次風機、
二次風機、
引風機、
給煤機中的任何一臺出現跳閘，
均應聯鎖停
止相應的電機。
本方案中汽包水位的控制採用控制效果較好的三衝量基礎上的串級控制系
統，總體框圖如圖
1所示。圖1
：汽包水位控制框圖1．
2主蒸汽溫度的控制
主蒸汽溫度的控制包括前、
後減溫器減溫水的調節。
這兩個迴路的調節方式
基本相同，
都是採用主蒸汽溫度同減溫水流量的串級調節方式，
同時為了補償主
蒸汽溫度的大滯後，
又引入了爐膛出口溫度作為前饋。
其控制方案的總體框圖如圖2
所示。圖
2：主蒸汽溫度控制框圖
2、燃燒系統的控制
燃燒系統的控制目標是在安全燃燒
（控制床溫的穩定，
避免結焦與熄火事故
的發生）的前提下，基本維持主蒸汽壓力的穩定，同時保證最經濟的燃燒效率。
自動控制系統的任務是通過調節給煤量、
一次風量、
二次風量、
引風量和飛灰返
料量，達到穩定主蒸汽壓力、床溫、爐膛出口溫度、爐膛負壓、含氧量和料層差
壓的目的，以保證量佳的流化狀態。
由於燃燒控制是迴圈流化床鍋爐控制中最為複雜的部分，
引數之間的耦合也
集中在這一部分，為了描述的方便，在此將燃燒控制大致分為以下幾個部分：（1
）給煤調節（2
）一次風、二次風調節（3
）引風調節
下面就分別從這幾個方面加以描述。2．
1給煤調節系統調節
器 前饋 調
節器 給水
機構 汽包
給水流量
測量 主蒸
汽流量液
位 調節器
前饋 調節
器減溫水
汽溫系統
減溫水流
量 測量 t出口t主
蒸汽4 給煤調節系統的控制變數主要是負荷和床溫，最終控制輸出則通過對床溫及
其變化率判斷而定，當床溫快升，快降；高限，低限；慢升、慢降；高高限，低
低限時，主要調節床溫；當床溫比較穩定且在正常範圍內，此時主要調節負荷。
負荷調節主要以穩定汽包壓力為主，
同時以負荷訊號作為前饋，
以使負荷快速反
映其的變化。
負荷訊號可由主蒸汽流量同汽包壓力共同決定。
負荷調節框圖如圖
3所示。圖3
：負荷調節框圖
在調節床溫時，不僅要控制床溫的高低，還要分析床溫的變化率、爐膛出口
溫度的高低及變化率，
判斷床溫是否回到正常範圍或朝給定值方向靠近。
當控制方式由
負荷調節轉向
床溫調節 時，床溫的偏差已經較大，為了
避免煤量的大幅度變化，床溫的 給定
值通過一個函
數發生器給
出。為了使控制方案適應不同的
床溫及變化率，故針對不同的床
溫及變化率設定有不同的
pid參
數。床溫調節的大致框圖為4所
示。圖4：床溫調節框圖
給煤調節的最終結果以選擇器的輸出經上下限幅後去調節給煤機轉速，
以達到調節給煤量的目的。2．
2一次風、二次風的調節
總風量由給煤量同風煤比確定，而總風量又可通過含氧量及床溫來加以修
正。含氧量修正總風量是對含氧量進行調節運算，
然後輸出一個修正值；
當床溫處於高高限且上升或處於低低限且下降狀態，
而負荷又比較穩定，
我們認為此時
煤種發生了變化，
可對風煤比加以修正，
兩個修正值共同對總風量加以微調。
其框圖如圖
5所示。圖5
：總風量控制框圖調節
器去選擇
器p汽包變
化率前饋
補償f蒸汽
調節器去
選擇器 t床 函式
發生器變
化率 給定
值pid引數整
定 t床高高
限且上升
低低限且
下降 負荷
穩定 修正
條件風煤
比給煤機
轉速總風
量調節器
o25 總風量包括一次風、二次風、一次風從密相區的布風板進入，一次風量應滿
足密相區燃料燃燒的需要，
同時還要不低於熱態執行時的最小流化風量，
但又不能太高，
以防吹翻，
因此必須對一次風量進行限幅。
為了維護爐膛內的工況，
可通過料層差壓調節一次風量。
負荷發生變化時，
會要求不同的料層差壓的給定值，
此給定值可通過負荷經函式發生器給出。
然而在生產過程中，
料層厚度在不斷增
加，當增加到一定的厚度時必須
進行下灰操作，此時會引起料層
差壓的較大變化，為防止波動，
此時將一次風量在一定的時間內
維持不變，
稍後再進行自動調節，
其控制框圖如右圖所示。2．
3引風調節
引風調節通過控制爐膛負壓
恆定來實現，取爐膛兩側代表總
壓力訊號，可取平均值或兩點中
的任一點經濾波去除高頻波動成
分後調節器的測量值，同時取總
風量訊號作為前饋，以保證按負 荷調
節風煤量時同
步調節引風
量，減少調節過程中爐膛壓力的
波動。框圖為右圖所示。
3、鍋爐安全聯鎖保護
鍋爐安全聯鎖保護主要考慮兩個因素：
(1)汽包水位的安全保護
鍋爐汽包水位低於極限值時極易導致幹鍋，應停一次風機、二次風機、引風機、
給煤機。
(2)一次風機、二次風機、引風機、給煤機的聯鎖保護。
啟動順序為：引風機→一次風機→二次風機→給煤機。
停順序為：給煤機→二次風機→一次風機→引風機。
如果一次風機、
二次風機、
引風機、
給煤機中的任何一臺出現跳閘，
均應聯鎖停
止相應的電機。
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